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一、 电机空载运行：
电机在空载运行时，电机转子和相连的液耦输入端（泵轮）转速始终保持一致。电机额定转速n0=1490转/分时，电机转子和液耦输入端（泵轮）旋转频率f0=25Hz，同步振动频率为1X=f0=25Hz。
现场检测的电机输出端、液偶输入端的水平振动时域波形与频域波形如下：
由上图形可以看出，空载运行时电机、液偶水平方向振动的时域波形运行平稳，频域波形振动主频率为25Hz，振动速度=1.14mm/s。说明，电机空载运行时电机转子和与之相连的液偶输入端运行状态为优秀。
二、 风机运行在1080转/分：
电机运行在1080转/分时，旋转部分包括电机转子、液耦输入端（泵轮）、液偶输出端（涡轮）和风机转子4部分。其中，电机转子、液耦输入端（泵轮）转速始终一致。液偶输出端（涡轮）和风机转子转速始终一致。
1、当电机运行在额定转速n0=1490转/分时，电机转子和液耦输入端（泵轮）旋转频率f0=25Hz。同步振动频率为1X=f0=25Hz。
2、当风机运行在转速n0=1080转/分时，液偶输出端和风机转子旋转频率为f0=18Hz。同步振动频率为1X=f0=18Hz。
3、在运行过程，以上风机和液偶输出部分工频18Hz振动为主。
由上图形可以看出，当风机运行在1080转/分时，电机、液偶水平方向振动的时域波形运行开始紊乱，但频域波形振动的主频率为18Hz，振动速度为3.22mm/s。该振动频率与液偶输出部分和风机转子的旋转产生的同步。说明，电机水平位置检测到的振动源来自液偶输出部分和与其相连的风机转子，主要由风机的不平衡引起的。
三、 风机运行在1200转/分：
1、当电机运行在额定转速n0=1490转/分时，电机转子和液耦输入端（泵轮）旋转频率f0=25Hz。同步振动频率为1X=f0=25Hz。
2、当风机运行在转速n0=1200转/分时，液偶输出端和风机转子旋转频率为f0=20Hz。同步振动频率为1X=f0=20Hz。
3、振源主要由液力耦合器激振引起。
从图形和现场观察，可以看出：
1）当风机运行在1200转/分时，电机振动频率为25Hz、风机为20Hz，电机和风机转动的同步振动频率的震动幅值均小于0.6 mm/s。而此时，沿电机、液偶水平方向检测到振动的时域波形运行十分紊乱，频域波形振动的主要频率为311Hz，振动速度=6.10mm/s，次要振动频率在285Hz，振动速度≥4.6 mm/s。
2）这时候的风机水平振动速度＜3 mm/s。
3）液力耦合器油管输出端油温上升很快，短时间达到70-80℃
振源的主频率为311Hz，是风机运行主频的15.5倍，电机主频的12.4倍。
四、 机运行在1300转/分：
1、当电机运行在额定转速n0=1490转/分时，电机转子和液耦输入端（泵轮）旋转频率f0=25Hz。同步振动频率为1X=f0=25Hz。
2、当风机运行在转速n0=1300转/分时，液偶输出端和风机转子旋转频率为f0=21Hz。同步振动频率为1X=f0=21Hz。
3、振动以风机和液偶输出部分的工频分量f0=21Hz主。
由上图形可以看出，当风机运行在1300转/分时，电机、液偶水平方向振动的时域波形基本稳定，频域波形振动的主要频率为21Hz，振动速度≥5.19 mm/s。电机、液偶的水平都振动非常严重，但是，这时候的风机输入端水平方向振动速度＜3 mm/s。
五、 振动原因分析：
1、风机在电机空载运行时，电机和液偶输入部分运行的振动波形良好，估计电机和液偶的输入部分没有问题。
2、 当风机转速n≤800转/分或n=1300转/分时，振动波形稳定，主频f0=1X与液偶和风机旋转频率同步。产生原因及对策：
1） 动平衡：液偶输出部分或风机转子需要做动平衡。从现场观察和测量的数据分析，由于液力耦合器振动的数值远远大于风机输入端，液力耦合器故障的可能性要大于风机。由于，该液力耦合器是返修初次使用，可咨询厂家在检修期间，液偶的转子是否做了动平衡。考虑的风机转子就近做动平衡比较方便，也可先更换风机转子。
2）偏心轴颈：偏心轴向很少出现，如果安装不当，也会产生单一相位的1X倍频的振动。对风机而言，这种情况，可试尝用现场动平衡仪进行校正。
3、 当风机转速n=1200转/分，电机、液偶水平方向振动的时域波形运行十分紊乱，频域波形振动的主要频率为311Hz，振动速度≥6.1丝/秒，次要振动频率在285Hz，振动速度≥4.6丝/秒，频率是电机、风机的转动同步振动频率12倍以上。这种高频振动可能是液力耦合器内部滚动轴承故障、或风机共振引起。
作者：河南省史迪欧公司 杨钢怀